项目简介:加固混凝土托梁以增加负荷等级

我们很高兴能分享另一个纤维增强聚合物(FRP)项目需要钢筋混凝土梁的弯曲和剪切强化(下面的照片),以使得平板楼层能够携带更多的活力。该结构是在南加州,当平底锅托梁建设常见时,似乎已经建成了20世纪50年代或20世纪60年代。这个项目的EOR,结构的焦点是一家经验丰富的结构工程公司,以抗震改造解决方案而闻名。玻璃钢涂抹器为FD托马斯结构专业,承包商,具有几十年的FRP安装体验。

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混凝土施工中规定SET-3G锚固胶的原因

我们已经收到了很多要求年代LA.来自想知道答案的工程师这就是区别所在辛普森之间强关系相对较新的粘合剂,设定 -3 g,以及它的前身SET-XP®都是基于“增大化现实”技术e用于锚定的环氧基粘合剂螺纹杆年代和加强英航r在混凝土基材中对于结构应用如果您执行生活在½上进行拉力试验“ -直径低碳钢棒嵌入4.3000 psi无裂缝的正常的,重量混凝土结果很可能是一样的在这两种情况下,t钢棒会以有延展性的方式断裂11逃学你可以看到这个沙漏形状故障模式发生在图1中。(了解更多关于锚固失效模式和延性的信息查看博客).然而,SET-3G设计值显示在esr - 4057出去之前.但为什么?

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应用ACI 318-14开发长度规定后安装钢筋与施工粘合剂固定到混凝土

最近更新了评估报告ESR-4057,以允许使用ACI 318开发长度规定为后安装钢筋设计SET-3G粘合剂。此博客已重新发布,使用原始设计示例将SET-XP替换为SET-3G。SET-XP评估报告ESR-2508目前将c-f类抗震设计中的地震应用的f'c限制在2500 psi。SET-3G不具有相同的限制,允许在较高的f'c值下大幅缩短开发长度。总的来说,使用SET-3G进行地震应用可以大大降低安装成本。此外,SET-3G略微降低了边缘和间距要求。工程师可以访问免费在线计算工具方便地确定任何一种胶粘剂产品的钢筋发展或搭接长度。

我第一次了解到ACI 318发展长度规定在安装后钢筋上的应用是在2003年,当时我读到桥面板上安装后的粘接接头,作者是罗纳德·库克和斯科特·比斯海姆。在他们的一系列实验中,使用硬质合金钻头在现浇钢筋附近钻孔,并使用一种假定为混凝土施工中常用的锚定粘合剂将新钢筋固定在这些孔中。
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万搏manbext手机注册Simpson Strong-Tie®SET-3G™胶粘剂为混凝土边缘附近的后安装锚固提供了一个延展性的解决方案

在混凝土边缘附近设计安装后的锚固是具有挑战性的,特别是因为裂缝混凝土锚固的ACI规定生​​效。在下面的帖子中,我们的实地工程师杰森Oakley,P.E.,解释了SIMPSON强连接的Set-3G™和Anchor Designer™软件,使得更容易设计延展锚解决方案。万搏manbext手机注册

工程师经常在混凝土边缘附近提供固结锚固解决方案,以帮助防止轻型框架剪力墙在地震(或大风)事件中倾覆。有时,如果现浇锚定位错误或安装错误,或位于需要改进或增加的地方,则必须使用后安装锚。自十多年前混凝土裂缝锚固设计条款生效以来,工程师们一直难以提供近边缘安装后的锚固解决方案。这对于抗震设计类别(SDC) C至f中受地震荷载影响的结构尤其如此。Simpson strongtie公司的新型SET-3G环氧树脂是业内第一种锚定粘合剂,可提供异常高的粘结强度值,允许在混凝土边缘附近进行延展性锚定。万搏manbext手机注册这篇博客文章将涵盖一个具体的例子,集中在ACI 318-14的第17章,设计一个螺纹杆,用SET-3G粘合剂锚定,用于固定位于1.3 /4″远离单一的混凝土边缘(图1)。
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理解和满足ACI 318 - 11 App. D延性要求-一个设计实例

如果您是ACI 318 - 11附录D设计规定仍然混淆的众多工程师之一,这篇博客将有助于解释实现延性所需的锚定所需的内容。最多的建筑码目前参考ACI 318 - 11附录D作为设计各种锚固类型的所需规定,包括混凝土基材中的扩展,底切,粘合剂和就地锚固锚固件。本博文将专注于位于高地震区域的锚点的D.3.3.4.3(a)部分。我们将通过简单的设计示例来覆盖这些要求的内容。

延性是抗震设计的一个优点。延性锚系是指在破坏发生前表现出有意义程度的变形的锚系。然而,延性不同于同样重要的强度。添加强度,如图1所示的韧性钢元素现在可以显示韧性。在一次严重的地震中,一个具有相当韧性的结构体系(即具有足够强度和延性的结构体系)可以预期在材料塑性变形时吸收大量的能量,并增加彻底破坏不会发生的可能性。任何可见的变形都有助于确定是否需要修复。

图1 -½”低碳钢螺纹杆被拉伸到失效(起始拉伸长度= 8d)
图1 - 1/2“温和钢螺纹杆紧密加载到故障(启动拉伸长度= 8D)

让我们开始使用一个简单的例子,该示例将涵盖实现延展性的基本要求,适用于混凝土中使用的任何类型的结构锚。我们将任意选择安装后的粘合剂锚。这种类型的锚在混凝土结构中是非常常见的,用于制造结构和非结构连接,包括剪力墙,设备,机架,建筑/机械/电气部件的锚固件,并且非常频繁地,钢筋销钉段扩大。我们”ll assume the anchor is limited to resisting earthquake loading in tension only and is in seismic design category C – F. Section D.3.3.4.2 requires that if the strength-level earthquake force exceeds 20% of the total factored load, that the anchor be designed in accordance with section D.3.3.4.3 and D.3.3.4.4. We will focus on achieving the ductility option, (a), of D.3.3.4.3.

为了理解锚的延展性,我们需要首先确定锚的可能失效模式。图2显示了远离自由边缘的粘性锚的三种失效模式。这三种失效模式通常适用于几乎任何类型的锚(膨胀、螺钉、现浇或咬边)。突破b)和拔出(N一个)不考虑延性破坏模式。突破失败(Nb)可以非常突然地发生,并且主要表现为线性弹性,因此吸收相对较少的能量。退出失败后(N一个已经开始,锚的负载/位移行为可能是不可预测的,此外,不存在用于塑性变形的可靠机制。所以我们剩下钢(nsa).为了实现延展性,不仅钢需要由延展性材料制成,而且钢必须控制三种失效模式。此外,锚定系统的设计必须确保钢材的破坏以合适的裕度控制。当钢屈服和塑性变形时,漏钢和拔出永远无法控制。这就是满足附录D延性要求的含义。

图2 -黏着锚在张力作用下的三种可能的破坏模式
图2–承受拉力的粘合剂锚的三种可能失效模式

回到我们的设计示例,我们有一个单一安装的5/8“直径ASTM F1554 GR。36螺纹杆,嵌入12“深,在干孔中,在一个混凝土元件中,具有2,500psi的抗压强度。混凝土为18“厚,我们假设边缘距离足够大以无关紧要。对于该尺寸的锚,已发布的特性粘合强度为743 psi。锚软件计算将产生以下信息:

Ductions4.

控制设计强度与代码中其他地方定义的需求或负载组合进行比较。

这里的问题是:在继续这篇博客之前,根据上面所展示的设计强度值,我们应该考虑这个锚固延展性吗?你的直觉可能会告诉你,它不是韧性的。为什么?拉拔明显起支配作用(即钢不起作用)。因此,当得知这种粘性锚实际上具有延展性时,可能会感到惊讶!

为了理解原因,我们需要查看不同锚失效模式的标称强度(而非设计强度)。但首先让我们检查用于确定上述设计强度值的方程式:

Ductional5.

上面的值包含了符号φ(“phi”)和非延性破坏模式的强制性0.75折减系数(Ncb,n一个)对于位于高地震区域(地震设计类别C-F)中的应用。这φ因子的定义见D.4节。然而,制造商将根据锚定测试列出特定于他们的粘合剂的因素。强制性的0.75减少来自D.3.3.4.4节,旨在说明在地震荷载中与混凝土损坏相关的任何减少。重要的是要记住,标称强度提供了一个更好的代表相对能力的不同破坏模式。去掉这些还原因子,我们得到以下结果:

Ductions6.

现在是钢,因为它的强度最低。但我们还没有完成。部分D.3.3.4.3。(a)。附录D中的1要求在进行延性校核时,应采用预期的钢强度进行设计。这是通过增加指定的钢强度20%来实现的。这是考虑到事实,F1554 Gr. 36螺纹杆,例如,将可能有一个极限抗拉强度大于指定的58,000 psi。(有趣的是,图1中测试的½”螺纹杆的极限强度约为74 ksi,比58000 psi高27%。)考虑到这一点,下一步将是进一步满足D.3.3.4.3.(a)节的要求。满足下列条件:

Ductimility7.

通过将钢强度增加20%,非破坏模式的标称强度(Ncb,n一个)必须至少大那么多,以帮助确保可以实现延展性锚定系统。要比较的值最终变成:

Ductimility8.现在是钢铁统治,但还需要一件事。如图3 D.3.3.4.3.(a)所示。附录D的3也要求杆由球墨钢制成,拉伸长度至少是插入直径(8d)的8倍。附录D定义了韧性钢元件表现出至少14%的伸长率和至少30%的面积缩小。ASTM F1554满足所有三个等级的钢(36级,55级和105级)的要求,但55级锚公称尺寸大于2英寸的除外。研究表明,足够的拉伸长度有助于确保锚在拉伸加载过程中能够经历显著的屈服和塑性变形。图1所示的螺纹杆使用4”(8d)的拉伸长度进行了测试。最后,部分D.3.3.4.3。(a)。第4条要求锚的设计能够防止屈曲。

图3–拉伸长度
图3–拉伸长度

附录D并不要求锚系统具有延展性。第D3.3.4.3节为设计器提供了三个额外的选项。选项(b)允许设计具有延展性的备用失效机制。设计一个基板(或支撑),塑料铰链显示延展性的性能是一个例子。选项(c)涉及到一种情况,在这种情况下,可以交付给锚的负载是有限制的。尽管D.3.3.4.3中的选项(c)属于附录D的拉伸载荷部分,但最好的例子将适用于用于固定木窗台板或冷弯钢轨道的锚定。我们从实验中得知,在低于混凝土锚固力的情况下,木材会被压碎,钢材会屈服并局部弯曲。很明显,能量在这个过程中被吸收了。最常用的方案是(d),它将地震荷载放大为ΩoΩo可以在ASCE 7 - 10中找到结构和非结构部件。的价值Ωo通常被认为等于2.5(存储架为2.0),目的是使锚固系统在预期的设计级地震需求下表现出线性弹性。

对于剪切加载情况也存在同样的选项。然而,根据ACI 318 - 11,通过锚固钢实现系统延性不再是剪切荷载的选择,因为材料可能不会明显变形,不足以被认为是延性的。

虽然边距和埋入深度限制等因素使后安装锚杆难以实现延性,值得欣慰的是,在许多情况下,设计师可以通过创造性的钢筋细部设计(D.5.2.9节),消除可能的断裂模式,从而实现承载在张力下的现浇锚的延性性能。在Simpson Strong-Tie之前的两个名为“万搏manbext手机注册混凝土裙板锚固加固”和“钢制坚固的墙体基座变得更薄了”。

第二部分:Simpson Strong Tie®SET-XP®粘万搏manbext手机注册合剂在增强砖中的拉伸性能-试验结果

客座博主杰森·奥克利,现场工程师
客座博主杰森·奥克利,现场工程师

本周的博客文章由Jason Oakley撰写。贾森是加州注册专业工程师,1997年毕业于加州大学圣地亚哥分校,获得结构工程学位,2013年在加州州立大学富勒顿分校获得工商管理硕士学位。他是Simpson Strong-Tie的现场工程师,万搏manbext手机注册在锚系统领域有超过12年的专业经验。他还涵盖了混凝土维修和纤维增强聚合物(FRP)系统。他的领土包括南加州、夏威夷和关岛。

这篇文章是关于钢筋砖锚固研究结果的两部分系列文章的第二部分。这项研究是为了阐明什么拉伸值可以预期的胶粘剂锚定。在上周的文章,我们介绍了测试设置。本周,我们将查看我们的结果和发现。

简单回顾一下这个测试是在2014年9月进行的,地点是加州伯班克的一栋办公楼。该建筑为Simpson Strong-Tie提供了一个机会,在8-1/2英寸宽的增强万搏manbext手机注册砖墙的表面和末端使用Simpson Strong-Tie®SET-XP®锚定粘合剂安装和测试直径1/2英寸的锚。在墙的端面和端部使用了一个12吨额定拉力的钻机来拉锚至失效。

表1显示了墙壁锚的两端和末端的结果。每个数据集限于测试相同直径和嵌入深度的三个锚点。变形系数(COV)表明,对于壁锚的面部,数据的扩散相当窄(最大值11%),但壁锚的末端(24%)的末端要高得多。这里有几件事值得注意。

表1 - 1/2
表1 - 增强砖中的1/2“直径螺纹杆的拉伸结果

锚杆4、5和6表明,加固砖能够达到显著的能力,将锚杆嵌入超过墙的灌浆部分,深度达6英寸。螺纹杆是F1554 Gr. 36(较新的规格)和A307 Gr. C(较旧的规格-可能是在14000磅时失效的锚)的混合,这可能解释了观察到的锚4,5和6的容量变化。如果使用更高抗拉强度的钢,在什么时候会发生漏钢尚不清楚,但可以估计出来。可以确定的是,这是一个显著的减少-大约60%(相对于估计的17000磅左右的突破能力)。对于远离边缘的6英寸深的锚)-可以预期在近边缘条件下,尽管有两根4号杆沿着窗户的墙壁边缘运行。图6显示了一个近边缘故障。

图6  - 窗口附近的锚13(锚14和15相似)
图6 - 窗口附近的锚13(锚14和15相似)

在减少的4-1/2英寸的埋深下,表1显示锚定位置(锚定7至12)对锚固件安装在砖中间或头部接合砂浆中的性能几乎没有影响。如图7和图8所示,失效模式主要是断裂和拉拔的组合。

图7 -锚杆7至12失效(白色箭头指向锚杆中心)
图7 -锚杆7至12失效(白色箭头指向锚杆中心)
图8–墙表面的锚10失效(锚7、8、9、11和12类似)
图8–墙表面的锚10失效(锚7、8、9、11和12类似)

墙锚端结果如表1所示,粘结抗拉能力显著降低,相对于墙面的结果变化(COV)更大。造成如此高冠状病毒感染的两个可能因素是:

1) 灌浆和周围砖缝之间的粘结强度是可变的,并且

2) 灌浆中存在的空隙的大小和数量沿墙的高度可能不一致-一些区域比其他区域好-导致试验结果的进一步变化。

图9显示了锚杆1、2和3滑移面破坏的证据。查看砖的顶部和底部表面,即所谓的床,可以看到一个划痕表面垂直于砖的长度(因此墙的表面),如图10所示。也许刻痕的目的是帮助提高砖和砂浆之间的粘结强度。但这种假定的好处仅限于床线。砖的表面和侧面都是光滑的。因此,浆液和砖之间的粘结强度足够低,再加上两者之间没有浆液约束,对锚的极限抗拉能力有显著影响。

图9 -锚1,2和3在墙的末端(1/2英寸x 6”emb)失败。
图9 -锚1,2和3在墙的末端(1/2英寸x 6”emb)失败。
图10–加筋砖垫层剖面图
图10–加筋砖垫层剖面图

总而言之,该测试程序发现,对于锚距自由边缘足够远的情况,墙体表面的1/2英寸胶粘剂锚的拉伸性能可以是实质性的。放置在砖中心或砂浆接缝处的锚的性能与此类似,这表明锚放置在墙上的位置并不重要(显然,对于靠近自由边缘的锚并不如此)。应采取特别的预防措施,特别是对位于边缘附近的锚,那里可能存在小的间歇性空隙。锚固安装应确保孔内已注入足够数量的粘合剂。图11证明了这是可能的。然而,如果存在大空隙,则应考虑筛管,尽管大空隙在加固砖中很少见。墙体锚固端部的应用应仔细设计,特别是如果设计要求有显著的抗拉能力。

图11–用SET-XP®粘合剂填充的锚2墙端空隙
图11–用SET-XP®粘合剂填充的锚2墙端空隙

确定允许的负载应该是什么可以有点棘手。ICC-EC AC 58,用于砌体基材的粘合剂锚定的标准,取决于是否已经进行了蠕变和/或地震检验。在像加强砖一样在过时的建筑材料上进行蠕变和地震测试将很难,因为在实验室中准确地复制了60岁的施工可能很困难。由于南加州至少在南加州,加固砖主要被灌浆CMU代替。应该使用哪种安全因子,这将允许在相对陈旧的建筑材料中锚固锚的地震加载,如加强砖是可扩张的。也许AC 60,用于评估粘合剂锚固性能的标准,在未原始的砌体元素(URM)中,将作为最佳指导。它需要最小的5个安全系数,失效,并限制粘合剂锚点以抵抗地震载荷。但AC 60还要求使用的平均终极载荷不超过1/8的轴向位移,并将允许的负载限制为不超过1,200磅。

尽管URM和增强砖之间的结构明显不同,以及附加的AC 60要求,表2显示了如果选择安全系数为5,这个测试程序的结果的允许荷载看起来是什么样的。这些荷载是基于特定建筑的未知材料性能(抗压强度、抗拉强度和粘结等)的墙体,可能不适用于其他加固砖建筑。

表2–使用AC58的钢筋砖中直径为1/2英寸的螺纹杆的容许荷载
表2–使用AC58的钢筋砖中直径为1/2英寸的螺纹杆的容许荷载

许多因素在本试验方案中没有进行研究,如剪切、蠕变、模拟地震试验等。虽然到目前为止的证据表明,粘结锚在增强砖的表现类似于灌浆CMU,更多的测试将是必要的,以充分证实这一说法。很清楚的是,对60年历史的伯班克办公楼进行的拉伸试验表明,加固砖是一种能够抵抗可观的锚固力的材料。当然,虽然制造商的主要努力是为工程师提供实验室测试的“代码值”,以供设计使用,但不可忽视的是,任何结构元素的材料属性都可以是可变的。其他因素如材料变质、工艺等,都可能对锚固能力产生影响。这意味着,如果准确测量强度对锚系统设计很重要,那么通过现场特定的拉力测试来评估锚的性能绝对不是一个坏主意。

你有过使用钢筋砖的经历吗?你对这种材料做过拉力测试吗?结果是什么?请在下方留言分享你的经验。

第一部分:Simpson Strong Tie®SET-XP粘万搏manbext手机注册合剂在增强砖中的拉伸性能:试验装置

客座博主杰森·奥克利,现场工程师
客座博主杰森·奥克利,现场工程师

本周的博客文章由Jason Oakley撰写。贾森是加州注册专业工程师,1997年毕业于加州大学圣地亚哥分校,获得结构工程学位,2013年在加州州立大学富勒顿分校获得工商管理硕士学位。他是Simpson Strong-Tie的现场工程师,万搏manbext手机注册在锚系统领域有超过12年的专业经验。他还涵盖了混凝土维修和纤维增强聚合物(FRP)系统。他的领土包括南加州、夏威夷和关岛。

这篇文章是两部分系列的一部分。在这篇文章中,我们将介绍测试设置和下周第二部分,我们将看看我们的结果和调查结果。

半个多世纪以前,在南加州甚至美国其他地方的建筑中,加固砖是一种相当普遍的建筑材料。如今,在学校、大学和办公楼中都能找到加固砖。这种材料不应与非加固砖砌体(URM)相混淆,后者也由砖块组成,但在结构上不如加固砖。工程师们经常被要求查看现有的加筋砖结构,以推荐改进方案,例如,可以加强屋顶(或地板)和墙壁之间的平面外墙锚固,以在地震期间改善建筑性能。然而,关于这种基材中胶粘剂锚固性能的信息有限或不存在。这一系列的帖子分享了加固砖锚固的研究结果,希望阐明什么是可预期的抗拉值粘结锚固,包括安装和测试期间遇到的任何重要发现。

加固砖样本
加固砖样本

2014年9月,加州伯班克市一座办公楼的一面墙即将被拆除。这为Simpson Strong-Tie提供了一个机会,在8-1/2万搏manbext手机注册英寸宽的增强砖墙的表面和末端使用Simpson Strong-Tie®SET-XP®锚定粘合剂安装和测试直径1/2英寸的锚定剂。建筑如图1所示,墙体截面如图2所示。这些砖宽3英寸,高3-1/2英寸,长11-1/2英寸,图纸要求砖符合ASTM C62-50标准,该标准至今仍存在。根据图纸,墙壁是由4号竖条加固的,中间间隔24英寸。砂浆被指定为“1份塑料水泥和3份砂”。用于填充两个砖缝之间2-1/2英寸间隙的灌浆与砂浆相同,除了“添加足够的水来倒”。工程师的图纸规定,在所有墙体开口(包括窗户)上,有两条4号钢条平行于边缘。虽然砂浆、灌浆、砖和这些构件之间的粘合剂的实际材料性能尚不清楚,但这项研究的结果和发现应作为墙体材料质量和工艺的合理而粗略的指标。锚的识别编号和位置如图3和4所示。

图1 -钢筋砖建筑
图1 -钢筋砖建筑
图2 -钢筋砖截面
图2 -钢筋砖截面
图3  - 墙壁内侧面的锚识别(锚直径½“)
图3 - 墙壁内侧面的锚识别(锚直径½“)
图4 -墙端锚定标识(锚定直径½”)
图4 -墙端锚定标识(锚定直径½”)

虽然砖的基础材料大多是固体的,但在某些情况下,由于灌浆过程中存在小的间歇空隙,无疑是气穴,需要在孔中注入更多的粘合剂。为了解决这个问题,注入了足够的粘合剂,以至于在插入直径为1 / 2英寸的全螺纹杆时,可以观察到多余的粘合剂从孔中流出。这种情况仅限于位于窗边附近的锚(锚13、14和15)和墙端(锚1、2和3)。其他所有位置的基础材料都是固体的。没有筛管用于任何孔。

图5显示了一个12吨额定拉力钻机在墙的表面和端部,用于拉锚至失效测试。拉力钻机反应桥在支架之间有12英寸的间隙,以允许可能的故障模式发生断裂。使用反应桥延长增加清晰跨度18英寸。ASTM 488要求自由跨间隙是预埋深度的四倍。这个标准没有被遵循,因为超出了墙的弯曲弯曲能力是一个问题。在大多数情况下,最小净跨度至少满足锚埋入深度的三倍。

图5  - 无(左)和(右)反应桥延伸的拉动装置
图5 - 无(左)和(右)反应桥延伸的拉动装置

测试参数就绪后,下周我将分享测试结果。

对混凝土中的粘合剂锚固件对ACI 318进行的变化:工程师需要知道哪些工程师

首次,ACI 318 - 11包括混凝土中的粘合锚的设计规定。以前,根据ICC评估服务(ICC-ES)AC308和ACI 318-08中的规定设计了粘合剂锚。相对较新的标准,ACI 355.4必须用于限定混凝土中的粘合剂锚。这种新标准以及ACI 318 - 11的重要变化将影响设计为2012 IBC的锚系统。并非所有更改都在这里讨论。我只关注你 - 工程师 - 应该知道。

ACI 355.4要求胶锚混凝土被评估使用键的强度(以psi和使用方面的表面积嵌入式部分锚),对应于一个长期温度110华氏度(图片)占潜在接触高温条件。以前的情况不一定如此,例如,工程师可以选择使用基于75华氏度(LTT)列出粘结强度值的温度类别。这里的问题是蠕变。

在粘性锚的世界里,蠕变是指锚在不需要几分钟,几小时,甚至几年,而是几十年的时间内,在不需要太多轴向位移的情况下,对负载的抵抗能力。一般来说,对于几乎所有的材料来说,随着温度的升高,蠕变加剧并不奇怪。在这种情况下,粘结强度有效地降低了。大多数粘合剂,如果不是全部,目前列出的粘结强度值对应于LTT 110华氏度。请确保选择满足这一最低要求的温度类别。在110华氏度的LTT下,一些胶粘剂的粘合强度会降低,一些不会。

涉及仅限短期装载的应用程序如何?蠕动仍然相关?通常,您会发现,由于较高的LTT要求受到负面影响的粘合剂锚,将返回其对地震/风电阻应用的大部分负荷。所以蠕变变得无关紧要。

虽然仅用于抵抗短期荷载的黏着锚在很大程度上不会受到本规范变化的影响,但在使用黏着锚时,其设计和安装发生了重大变化持续加载应用程序(例如恒载、活载等)。

首先,粘结强度必须降低0.55倍,而在以前的法规(遵循ICC-ES AC308)下为0.75倍。ACI 318 App. D的第D.9.2.2节是新规,要求用于抵抗持续荷载的粘性锚必须由已通过粘性锚安装认证(AAIC)程序的人安装。安装人员必须证明他/她通过了书面和性能测试的认证。在头顶安装粘合剂需要一些技巧。因此,毫不奇怪,安装人员必须通过盲目地将粘合剂安装到倒置的试管中来令人满意地证明自己的熟练程度,试管随后将被切成两半,并根据空隙的存在进行评分。图1没有显示空洞,所以安装程序被传递了。

ACI-CRSI安装程序工作簿出版物
图1[来自ACI-CRSI Installer Workbook Publication CP-80 (12)]
然而,例外情况确实存在。如果您在加利福尼亚州的一家医院或学校工作,2013年CBC(表1705A.3脚注c)要求所有水平和高架粘合剂锚——无论荷载条件如何——由经认证的粘合剂锚安装工(CAAI)安装。这与ACI 318 D.9.2.2有所不同。

可以使用AAIC,使用填充持续装载的锚固件的增加的成本增加了成本。然而,对于最适合粘合剂锚的持续加载应用,它应该以良好的工程师,所有者,承包商和其他参与建筑项目所涉及的建筑工程所涉及的员工,以确保粘合剂锚固件已安装一个ccordance with the manufacturer’s printed installation instructions.

虽然工程师应该了解放置在粘合剂锚上的上述限制,但它绝不应该妨碍其设计。工程师提供了几种选择。表1比较了三种常见类型的锚固件的拉伸设计强度 - 两个粘合剂,两种机械锚(一个螺钉和一个螺钉和一个膨胀型) - 使用新的设计提供ACI 318 -11确定。虽然蠕变试验结果表明粘合剂A的能力降低,但它确实显示出地震型应用的负荷显着增加,因为正如我们之前讨论的那样,蠕变不再是一个问题。一些粘合剂,如粘合剂B,在蠕变试验下会很好地(在110°F的升高)下,因此唯一的地震应用的任何容量增加将小。

拉伸设计强度在3种类型的锚之间。
表1

我们可以从表1中总结出哪三个要点?首先,在所有条件相同的情况下,相对于粘合剂,机械锚在持续加载应用中通常会达到更高的“规范值”。第二,机械锚更容易安装在头顶。第三,机械锚不需要AAIC。虽然这些理由支持使用机械锚进行架空锚定,但这样做并不是什么新鲜事。大部分的顶部附件几乎都是用机械锚制作的,主要是因为这样做更容易。

也许高达95%的粘合剂用于将钢筋固定在混凝土上——我们称之为钢筋销钉。像任何锚一样,钢筋销钉可以用来抵抗地震和/或持续荷载。虽然确切的破坏很难确定,但有争议的是,西海岸的大部分钢筋销钉是在抗震改造和翻新中发现的,用于加厚墙壁,连接新的混凝土剪力墙,连接新的拖杆,加强现有的混凝土构件,等等,所有这些都是为了加强现有结构的横向能力,以承受更大的地震和/或风荷载。这些通常不需要CAAI,但如果是需要架空或水平锚的学校或医院项目,则可能需要CAAI。一些钢筋销钉用于扩大基础,以承受更大的死和活荷载,所以这些将需要CAAI。记住:在持续加载应用中,粘结强度可能低于预期,所以如果这是你的设计要求,你可能想使用在110华氏度LTT下表现良好的粘合剂。

ACI 318的一个新优点是,工程师现在可以使用第D.3.6节中的系数设计用于轻质混凝土的粘合锚。

工程师在规范中应该包括的一个重要变化是,在安装粘合剂之前,混凝土必须至少老化21天。此前,行业标准是等待7天。有关安装在较年轻的普通重量混凝土中的粘合剂的更多信息,请阅读以下Simpson Strong-Tie工程信函:万搏manbext手机注册http://www.strongtie.com/ftp/letters/generic/L-A-ADHGRNCON14.pdf

在您的管辖范围内,您对锚的设计有何体会?请在下方留言,我们很想知道。